電廠155mw機組鍋爐采用高溫高壓自然循環汽包鍋爐。風煙系統為平衡通風方式，臨沂離心通風機，由兩臺離心通風機和兩臺離心送風機組成。引風機為離心風機，進口擋板調節，單吸雙支撐。引風機風量496800m3/h，全壓6600pa，軸功率1086kw，設計電流146.8a，電機額定功率1250kw。增壓風機流量1491480m3/h，增壓風機總壓力2500pa，電機額定功率1400kw。鍋爐滿負荷運行時，兩臺引風機進口擋板開度為/，離心通風機電流為120/121a，增壓風機運行電流為150a，風機無調整裕度，不能滿足機組滿負荷要求，離心通風機型號，負壓力在t內調整。電爐是有限的。同時，增壓風機故障也是鍋爐mft保護動作的原因之一，不利于機組安全穩定運行。本次引風機的力變換與反硝化、靜電沉淀同步進行，將引風機進出口鋼煙道整體更換，改變原有的工業水冷卻方式。根據該設備的現狀，提出了提高y4-73型引風機出力的方案。在對離心通風機電機基礎和電機進行技術改造的基礎上，通過改變引風機的葉輪形式和直徑，增加引風機的輸出，并根據原風機的輸出，將引風機的容量提高1500帕。風機改造后，必須能滿足機組各工況和任何工況下的風機運行要求。不會出現急停喘振。
離心通風機葉輪由若干結構參數組成，這些參數對離心風機的性能有著重要的影響。相似原理在風機上的應用，---地促進了風機的設計和改進。在風機設計中，根據相似原理，可以選擇現有的風機或經過試驗的機型進行相似設計，以---風機達到預期效果。在沒有合適、的風機或模型的情況下，可以根據離心通風機相似原理制作模型，然后將模型試驗的結果轉換為機器的實際結果，完成風機的設計。然而，相似原理的應用必須嚴格滿足幾何相似、運動相似和動態相似等相似條件。可以看出，在相同的條件下，柜式離心通風機，通過風機轉速與葉輪出口直徑的比值，可以得到風機流量、靜壓、總壓和內功率的比例關系。然而，當只改變葉輪結構參數時，改進后的風機與原型風機的相似性將不能得到滿足。因此，本文通過改變離心通風機葉輪的結構參數和數值計算方法，對改進后的風機性能進行了評價和分析。離心風機結構參數試驗模型為2900轉/分斜槽離心風機，傳動方式為a型傳動。斜槽離心風機主要由葉輪、蝸殼和集熱器組成。葉輪由前、后、葉片三部分組成。前盤為錐形弧。葉輪直徑480mm，葉片數20片。短刃10片，長刃10片，分布均勻。短葉片為截短半徑的前葉片，其余部分與長葉片結構相同，所有葉片出口安裝角度為140度。葉輪圖如圖3.1所示。蝸殼為矩形截面，寬度為69mm。
穩態解常被用作瞬態分析解的初始值。離心通風機采用數值計算方法對鋸齒后緣離心風機的氣動噪聲進行了數值研究。在數值計算過程中，采用sstk-u湍流模型進行穩態數值計算，穩態結果作為瞬態計算的初始值。對風機的流場和噪聲進行了計算、分析和研究。利用cfx商用軟件對燃氣輪機輪緣密封進行了穩態和瞬態數值研究。結果表明，離心通風機考慮靜、動葉相互作用和靜葉非定常尾跡等實際流動特性，用瞬態計算方法得到的靜盤密封效率低于穩態計算得到的靜盤密封效率。然而，瞬態計算結果更為準確。對液力變矩器的流場進行了瞬態計算，離心通風機價格，準確預測了液力變矩器內的實際流量。通過與實驗數據的比較，發現誤差很小，證明了瞬態計算方法對液力變矩器流場分析的正確性和有效性。離心通風機采用穩態和瞬態計算方法對離心風機進行了計算。在瞬態計算中，穩態計算結果作為瞬態計算的初始值。在瞬態計算結果穩定后，計算出設計風機的噪聲值。
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